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商品详情
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励磁系统给发电机提供限制、保护功能，并且在提高可以提高带时限的继电保护装置的灵敏度和动作准确性，此外，性能良好的励磁控制系统在短路故障期间
15kw静音多燃料发电机组萨登DS15JQD励磁系统在其他方面的作用。
误强励灭磁与设置误强励保护
当发电机采用目前的保护配置方式时，初步分析表明，在发电机各种灭磁工况中，误强励灭磁是对直流磁场断路器的分断能力要求高的灭磁工况。其之所以对直流磁场断路器的性能要求高，同目前发电机保护的设置方式未能够对励磁系统的误强励进行有效地保护有关。在励磁系统进行误强励时，目前只能靠发电机定子的过电压保护，以及励磁变的电流保护动作跳闸进行灭磁，这些均不是针对励磁系统的误强励而设置的保护。对与励磁系统误强励，这两种保护的启动整定值过高，并且均带有时延动作，在保护启动时，转子电流已经较大，转子已经有较深度的饱和，其时间常数较小，在保护启动后至动作跳闸进行灭磁的延时期间，转子电流会有很大的增幅，使得误强励灭磁开始时的转子电流，以及发电机的端电压均高于发电机的其他灭磁工况，从而成为对直流磁场断路器的分断能力有高要求的灭磁工况。文献[1]作为进一步研究的方案，建议考虑对发电机的继电保护方案做相应的改进。在不改变发电机目前现有的保护配置的基础上，增设发电机误强励保护，在励磁系统发生失控误强励时，可以对发电机及时进行跳闸灭磁，从而降低误强励灭磁对直流磁场断路器的分断能力的要求。
| 15KW静音多燃料电机 | |
| 品牌 | 萨登SADEN |
| 型号 | DS15JQD |
| 额定功率（PET） | 16KW[20KVA] |
| 额定功率（LPG） | 16KW[20KVA] |
| 额定功率（NG） | 15KW[18.8KVA] |
| 额定电压 (V) | 230 [230/400] |
| 额定电流（PET） | 76.5[31.9] |
| 额定电流（LPG） | 69.6[29] |
| 额定电流（NG） | 65.2[27.2] |
| 相数 | 单相 [三相] |
| 额定转速（rpm） | 3000 |
| 功率因数 | 1.0 [0.8] |
| 频率(Hz) | 50 |
| 发动机 | |
| 发动机质保 (年) | 3 |
| 发动机型号 | 465QR |
| 排量(cc) | 998 |
| 压缩比 | 9.5:1 |
| 点火系统 | ECM 电子点火 |
| 电启动 | 是 |
| 启动电机规格 | QDY112 12V 0.8KW |
| 燃料类型 | PET/LPG/NG |
| 缸径×行程(mm×mm) | L4-65.5×74 |
| 吸气方式 | 自然吸气 |
| 机油容量(L) | 4 |
| 旋装式机油滤清器 | 是 |
| 缸体 | 铸铁 |
| 缸套 | 铸铁 |
| 充电方式 | 14V/350W 开关电源 |
| 推荐电池冷启动电流(CCA) | 525A |
| 冷却系统 | 闭式液冷 |
| 高温停机 | 是 |
| 低油压停机 | 是 |
| 交流发电机 | |
| 交流发电机制造商 | 萨登 |
| 交流发电机类型 | 同步发电机，旋转磁场 |
| 调压系统 | AVR自动调压 |
| 励磁类型 | 碳刷 |
| 数 | 2 |
| 总谐波失真@满载 | ≤ 5% |
| 绝缘等级 | F |
| 定子绕组材料 | 铜 |
| 转子绕组材料 | 铜 |
| 层压材料(冷轧或热轧) | 冷轧 |
| 连接方式 | 直接耦合（法兰连接） |
| 电机轴承 | 6306RS |
| 电压稳定度 | |
| 类型 | 电子 |
| Sensing | 单相 [三相] |
| 调压 | ± 1% |
| 调速器参数 | |
| 类型 | 电子 |
| 空载至满载频率调节 | 同步 |
| 稳态频率调节 | ± 0.5% |
| 控制器 | |
| 控制器安装位置 | 机箱侧面 |
| 制造商/零部件号 | 众智/HSC940 |
| 自动/手动/关闭 | 是 |
| 发电机电压检测 | 是 |
| 市电电压检测 | 无 |
| 低油压停机 | 是 |
| 频率过低保护 | 是 |
| 频率过高保护 | 是 |
| 机组 | |
| 全天候机箱 | 粉末涂层 冷轧 |
| 机组质保(年) | 1 |
| 防护等级 | IP 23 |
| 急停开关 | 有 |
| 燃料电磁阀 | 双电磁阀 |
| 封闭式消声器 | 是 |
| 接地系统 | 机架接地 |
| 隔音装置类型 | 金属板+隔音棉 |
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发电机低速运转下 23ft（7M）处 噪音输出dB(A) |
62 |
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发电机全速正常运转下 23ft （7M）处噪音输出 dB(A) |
（7M）处噪音输出 dB(A) |
| PET消耗量50%负载 gal/hr(L/hr) | 1.48(5.6) |
| PET消耗量100%负载 gal/hr(L/hr) | 2.32(8.8) |
| NG消耗量50%负载 ft3/hr(m3/hr) | 134.2(3.8) |
| NG消耗量100%负载 ft3/hr(m3/hr) | 204.8(5.8) |
| LPG消耗量50%负载 ft3/hr(kg/hr) | 66.13(3.5) |
| LPG消耗量100%负载 ft3/hr(kg/hr) | 105.8(5.6) |
| NG进气压力范围 kPa (in.H2O) | 1.3-2.7 (5-11) |
| LPG进气压力范围 kPa (in.H2O) | 1.7-2.7 (7-11) |
| 机组尺寸 (长×宽×高)mm | 1310×790×950 |
| 包装尺寸(长×宽×高)mm | 1390×860×1090 |
| 净重(lbs / kg) | 350 |
| 毛重(lbs / kg) | 375 |
| 20/40 尺柜装载量 | 20/42 |
| 联系电话 | 17302152528 |
误强励灭磁与设置误强励保护 当发电机采用目前的保护配置方式时，初步分析表明，在发电机各种灭磁工况中，误强励灭磁是对直流磁场断路器的分断能力要求高的灭磁工况。其之所以对直流磁场断路器的性能要求高，同目前发电机保护的设置方式未能够对励磁系统的误强励进行有效地保护有关。在励磁系统进行误强励时，目前只能靠发电机定子的过电压保护，以及励磁变的电流保护动作跳闸进行灭磁，这些均不是针对励磁系统的误强励而设置的保护。对与励磁系统误强励，这两种保护的启动整定值过高，并且均带有时延动作，在保护启动时，转子电流已经较大，转子已经有较深度的饱和，其时间常数较小，在保护启动后至动作跳闸进行灭磁的延时期间，转子电流会有很大的增幅，使得误强励灭磁开始时的转子电流，以及发电机的端电压均高于发电机的其他灭磁工况，从而成为对直流磁场断路器的分断能力有高要求的灭磁工况。文献[1]作为进一步研究的方案，建议考虑对发电机的继电保护方案做相应的改进。在不改变发电机目前现有的保护配置的基础上，增设发电机误强励保护，在励磁系统发生失控误强励时，可以对发电机及时进行跳闸灭磁，从而降低误强励灭磁对直流磁场断路器的分断能力的要求。
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