简要说明：品泰牌的丹江口灌浆料厂家产品：估价：1200，规格：50KG，产品系列编号：CGM-1

　　丹江口灌浆料厂家

丹江口灌浆料厂家高强无收缩灌浆料,
在您购买CGM高强无收缩灌浆料时，请认准【品泰牌】灌浆料,【品泰牌灌浆料】特种建材行业领带者。

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公司地址：武汉市东西湖区东山经济开发区106号

销售价格：1200元/吨（CGM-1通用型和CGM-2豆石型）
               1400元/吨（CGM-3超细型）
               2000元/吨(CGM-4高早强型)
              2800元/吨(CGM-340A超流动型)
               可根据您的需求特调，价格面议

△介绍：
以特种水泥作为结合剂，特选高强度材料为骨料，辅以高流态，微膨胀，防离析等物质配制而成。
#产品关键词#具有自流性好，快硬、早强、高强、无收缩、微膨胀；无毒、无害、不老化、对水质及周围环境无污染，自密性好、防锈等特点。在施工方面具有质量可靠，降低成本，缩短工期和使用方便等优点。从根本上改变设备底座受力情况，使之均匀地承受设备的全部荷载，从而满足各种机械，电器设备（重型设备高精度磨床）的安装要求，是无垫安装时代的理想灌浆材料。

△适用范围
主要用于：地脚螺栓锚固、飞机跑道的抢修、核电设备的固定、路桥工程的加固、机器底座、钢结构与地基怀口、设备基础的二次灌浆、栽埋钢筋、混凝土结构加固和改造、旧混凝土结构的裂缝治理，机电设备按装，轨道及钢结构安装，静力压桩工程封桩，墙体结构的加厚及漏渗水的修复，各种基础工程的塌陷灌浆以及各种抢修工程等。

△特点:
早强高强 浇后1-3天强度高达30Mpa以上，缩短工期。
自流态 现场只需加水搅拌，直接灌入设备基础，砂浆自流，施工免振，确保无振动、长距离的灌浆施工。
微膨胀 浇注体长期使用无收缩，保证设备与基础紧密接触，基础与基础之间无收缩，并适当的膨胀压应力确保设备长期安全运行。
抗油渗 在机油中浸泡30天后其强度提高10%以上，成型体、密实、抗渗、适应机座油污环保。
耐久性 200万次疲劳试验，50次冻融环境试验强度无明显变化。
耐侯性好 -40℃～600℃长期安全使用
低碱耐蚀 严格控制原材料碱含量，适用于碱-集料反应有抑制要求的工程。

△使用方法:
1． 基础处理
清扫设备基础表面，不得有碎石、浮浆、灰尘、油污和脱模剂等杂物。灌浆前24h，设备基础表面应充分湿润。灌浆前1h，应吸干积水。
2． 确定灌浆方式
根据设备机座的实际情况，选择相应的灌浆方式，由于CGM具有很好的流动性能，一般情况下，用"自重法灌浆"即可，即将浆料直接自模板口灌入，完全依靠浆料自重自行流平并填充整个灌注空间；若灌注面积很大、结构特别复杂或空间很小而距离很远时，可采用"高位漏斗法灌浆"或"压力法灌浆"进行灌浆，以确保浆料能充分填充各个角落。
3． 支模
根据确定的灌浆方式和灌浆施工图支设模板，模板定位标高应高出设备底座上表面至少50mm，模板必须支设严密、稳固，以防松动、漏浆。
4． 灌浆料的搅拌
按产品合格证上推荐的水料比确定加水量，拌和用水应采用饮用水，水温以5～40℃为宜，可采用机械或人工搅拌。采用机械搅拌时，搅拌时间一般为1～2分钟。采用人工搅拌时，宜先加入2/3的用水量搅拌2分钟，其后加入剩余用水量继续搅拌至均匀,标准稠度加水量为12%-14%。
5． 灌浆
灌浆施工时应符合下列要求：
（1）.浆料应从一侧灌入，直至另一侧溢出为止，以利于排出设备机座与混凝土基础之间的空气，使灌浆充实，不得从四侧同时进行灌浆。
（2）.灌浆开始后，必须连续进行，不能间断，并应尽可能缩短灌浆时间。
（3）.在灌浆过程中不宜振捣，必要时可用竹板条等进行拉动导流。
（4）.每次灌浆层厚度不宜超过100mm。
（5）.较长设备或轨道基础的灌浆，应采用分段施工。每段长度以10m为宜。
（6）.灌浆过程中如发现表面有泌水现象，可布撒少量CGM干料，吸干水份。
（7）对灌浆层厚度大于1000mm大体积的设备基础灌浆时，可在搅拌灌浆料时按总量比1：1加入0.5mm石子，但需经试验确定其可灌性是否能达到要求。
（8）.设备基础灌浆完毕后，要剔除的部分应在灌浆层终凝前进行处理。
（9）.在灌浆施工过程中直至脱模前，应避免灌浆层受到振动和碰撞，以免损坏未结硬的灌浆层。
（10）模板与设备底座的水平距离应控制在100mm左右，以利于灌浆施工。
（11）灌浆中如出现跑浆现象，应及时处理。
（12）当设备基础灌浆量较大时，应采用机械搅拌方式，以保证灌浆施工。
6、养护
（1）灌浆完毕后30分钟内,应立即喷洒养护剂或覆盖塑料薄膜并加盖岩棉被等进行养护,或在灌浆层终凝后立即洒水保湿养护。
（2）冬季施工时,养护措施还应符合现行《钢筋混凝土工程施工验收规范》(GB50204)的有关规定。
（3）在不同温度条件下的养护时间和拆模时间表

△包装及贮存:

1、本产品为塑料编织袋（加内衬）包装，净重50公斤/袋。

2、须贮存于干燥通风的室内。

3、保质期半年。

:杭州市、嘉兴市、湖州市、绍兴市、宁波市、台州市、温州市、金华市、衢州市、丽水市、舟山市。

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部范围的脱空， 恶化了面层板的受荷条件，因而加速板的断裂损坏。同时， 唧泥发生和发展 过程中， 基层顶面受冲刷的细料被高压水流冲积在驶近板板底脱空区内， 使接缝或裂缝两侧 板面出现高程差，即产生错台病害。错台使路面的平整度变差，影响行车的舒适性。 断裂调查采用目测方法进行， 记录调查路段内部不同轻重等级的断裂板块数， 并以断板 率，即断裂板块数占调查路段总板块数的百分率表示。 错台调查可采用简单的仪器量测接缝两侧板边的高程差， 以调查路段内各接缝的平均错 台量表示。量测点的位置为距主（重车）车道右侧边缘 30cm 处。 路面表面在荷载作用下的弯沉量和弯沉曲线， 反映了路面结构的承载能力。 由于弯沉测 定是一项无破损试验，对路面结构的损害小， 对交通的干扰少，测点数量多，它被广泛用于 路面结构性能的评定。 （一）测定方法 静态或低速类 量测路表面在静载或低速 （ 2 ～ 3km/h ） 行驶的荷载作用下的最大弯沉 （总 弯沉或者回弹弯沉） 值和弯沉曲线或弯沉盆的曲率半径。 属于这一类的仪器有： 承载板测定 装置、贝克曼梁式弯沉仪、自动弯沉仪（如拉克鲁瓦（ La Croix ）弯沉仪）等。承载板测定 费工费时， 难以在野外公路上应用。 两种弯沉仪的测定速度较慢， 并且存在支承系统处于弯 沉盆内的缺点。 （二）温度和温度梯度对弯沉测定的影响 面层板内的温度梯度使板产生翘曲变形。 正温度梯度大时， 板中部可能拱起而出现同基 层顶面的脱空。 这时， 在板中进行弯沉测定的数值明显大于在正温度梯度小或者负温度梯度 时测定的结果。 而在负温度梯度大时， 板角隅会卷起而出现同基层顶面的脱空， 使板角的弯 沉测定值显著大于正温度梯度时的测定结果。 图 6-3 所示为一天内不同时刻的板中弯沉测定 值随温度梯度变化的情况。 可以看出， 各测点的弯沉值随正温度梯度的增高而增大， 在最大 温度梯度时（ 14 ： 00 ）达到最大；而在温度梯度由正转为负值后（ 22 ： 00 ～ 8 ： 00 ） ，弯沉测 定结果基本保持稳定。 因此， 为避免温度梯度引起的板底脱空的影响， 板中弯沉测定应先在 出现负温度梯度或者温度梯度很小的夜间到清晨时段进行。而板角弯沉测定的情况正好相 反，随着正温度梯度转向负温度梯度，弯沉测定值增大；因而，测定应选在白天进行。 （三）接缝传荷能力评定 试验荷载施加在邻近接缝的路面板上， 在接缝两侧边缘处各布置一个弯沉测点， 测定它 们在荷载作用下的弯沉值 W L 和 W U （ W L 为受荷板一侧接缝边缘处的弯沉值， W U 为未受荷板接缝 边缘处弯沉值） 。 二者的比值为以弯沉表示的接缝传荷系数 L W 。 利用第三章中图 3-24 和 3-25 ， 可以由 L W 确定接缝的无因次刚度指标，或者转换确定标准轴载作用下接缝的应力折减系数 K j 。 （四）板度脱空检查 由唧泥引起的板底脱空， 使板角隅和边缘失去部分支承， 而在荷载作用下产生较大的弯 沉变形。 同时， 唧泥往往与错台伴生， 接缝一侧驶离板下受冲蚀的细料被高压水冲积在接缝 另一侧驶近板下， 使后者得到较充分的支承。 因而， 其弯沉值要比板底脱空的驶离板小得多。 利用在板角隅和边缘处接缝两侧的弯沉测定结果，可以分析和判断板底是否在脱空。图 6-4 中所示为一个路段接缝两侧的板角弯沉测定结果。可以看出，除了 2 、 12 、 14 和 17 号接缝 外， 其它各条接缝的驶离板板角弯沉普遍大于驶近板的板角弯沉。 由此， 可以认为弯沉差别 大的那些接缝下有可能存在板底脱空。 当然， 这仅是近似的估计， 影响弯沉测定值的因素很 多，还需要结合其它各种可能影响因素的补充分析，才能做出正确的判断。 以弹性地基板理论为基础时，可以采用下述不同设计方案。 1) 弹性地基上单层板 对于分离式加铺层，可以将隔离层以下的旧路面看作为弹性地 基， 加铺层为面层板， 利用弹性地基单层板设计方法确定加铺层所需要厚度。 地基参数可以 通过弯沉测定确定， 但由落锤弯沉仪测定反算得到的动模量应换算成静模量 （换算系数约为 0.5 ） 。 2 ）弹性地基上等效单层板 对于结合式或部分结合式加铺层，可以按等刚度原则将加 铺层和旧面层换算为等效单层板，利用弹性地基上单层板的计算公式分析等效层的应力后， 确定加铺层所需的厚度。等效单层板的换算见第三章第二节之五。 3 ）弹性地基上双层板 分享式加铺层和旧路面层可以看作为弹性地基上的双层板。 JS-LAB 有限元程序可以分析下层有裂 （接） 缝的弹性地基双层板的应力， Tayabji 利用它为 PCA 制定了加铺层厚度设计方法，但这一方法未考虑温度应力的作用。而 Kha-zanovich 在 To ц к и й 模型的基础上建立的 Winkler 地基上双层板有限元程序， 可以分析上下层的竖向 压缩性以及隔离层对加铺层和旧面层内挠度和应力的影响， 同时也可以分析荷载和温度梯度 的综合作用对加铺层和旧面层应力的影响。 我国现行水泥混凝土路面设计方法采用弹性地基上等效单层板方案设计结合式、 部分结 合式和分离式加铺层。其设计过程为： （ 1 ）调查现有混凝土路面结构损坏状况，选择加铺层型式，确定对结构损坏板的处理 措施； （ 2 ） 钻取芯样， 测定旧面层的厚度和混凝土的劈裂强度， 由经验公式转换为弯拉强度， 并进一步利用经验关系式转换得到混凝土弹性模量； （ 3 ）在旧路面层上进行弯沉（承载板或落锤弯沉仪）测定，利用半空间地基板挠度公 式，由弯沉值反算得到旧路面基层顶面（地基）的当量回弹模量值； （ 4 ）分离式或结合式加铺层与旧面层组成的双层板，分别按等刚度原则转换成等效单 层板，得到等效单层板的当量厚度； （ 5 ）按上述设计参数和等效单层板厚度，应用新建路面的设计方法计算满足设计交通 要求的等效单层板的荷载疲劳应力和温度疲劳应力。 而后， 按层间结合条件， 将单层板的应 力分摊到加铺层和旧面层上，检验它们是否超出混凝土的强度标准。 等刚度原则在加铺层和旧面层弯曲时的曲率相同 （层间保持连续） 的情况下适用。 结合 式